冷卻后的循環(huán)水經(jīng)高位收水裝置“U”型槽匯入集水槽至循環(huán)水泵房進(jìn)水間，再經(jīng)過(guò)循環(huán)水泵升壓后送回主廠(chǎng)房循環(huán)冷卻使用。集水槽為地面式鋼筋混凝土結構，百萬(wàn)機組的集水槽高度約在14 ～23 m 之間，沿冷卻塔徑向布置，與中央豎井相連。

出水堰槽的設置方式及位置在現行設計水力負荷和停留時(shí)間下是影響出水水質(zhì)的一個(gè)主要因素 , 上述試驗數據雖然進(jìn)一步驗證了由污水處理廠(chǎng)運行維護與管理等相關(guān)文章提出的圓形中心進(jìn)水二沉池出水水質(zhì)位置不在靠近池壁處這一現象 ,但理論上還沒(méi)有較全面的解釋和分析 ,仍然有深入研究的必要。

在工程應用中 ,為確保沉淀效果和出水水質(zhì) ,設計除依照規范盡可能減少堰上負荷外 ,還避免堰的設置位置不當對出水帶來(lái)的影響 ,應避免采用外置單側堰方式出水; 二沉池出水設計為內置雙側堰出水時(shí) ,也宜設計離池壁 2～ 3 m處。 另外二沉池出水堰槽設計平衡孔時(shí) ,也應在設計中選擇適當的計算方法確定 ,使二沉池出水槽和溢流堰處在合理的運行狀態(tài)。

按給水澄清池環(huán)行集水槽計算公式計算得出堰上水頭為 0. 03 m ,跌水頭為 0. 07 m , h 值按經(jīng)驗取值為 0. 1 m。 結合寶洲污水處理廠(chǎng)二沉池工程實(shí)例,經(jīng)計算孔徑值為 19 mm。 而該項工程開(kāi)孔為 40 mm ,可以看出與計算值的明顯差異 ,成為導致沉淀后的出水大部分直接從底部平衡孔流出 ,設計均勻分布的三角堰作用降低的根本原因。為解決三角堰不能均勻集水的現象 ,主要的措施只能是減少平衡孔數。 按式 ( 2)計算 ,平衡孔數只有17個(gè)。為此本項工程在實(shí)際的運行中的平衡孔現已減少了 60個(gè) ,其配水的均勻性及出水水質(zhì)均得到了較大的改善。

沿集水槽長(cháng)度方向( 水 力及彎矩，為拉彎構件，承臺梁的大彎矩為平向)，暗框架柱類(lèi)似于集水槽壁板的支座，集3077 kN · m，大軸向拉力為1258 kN。對于集水槽樁基而言，三維有限元仿真計算，能準確計算出每根樁的樁頂豎向力及水平力，進(jìn)行樁基優(yōu)化布置和選型設計。

集水槽主要承受集水槽內的內水壓力作用，其次是單層配水槽傳來(lái)的集中荷載及風(fēng)荷載。內水壓力隨水深增加，壓力越大，在內水壓力作用下，集水槽壁板同時(shí)承受彎矩與拉力作用。采用傳統平面假定方法不易準確計算出集水槽壁板承受的拉力，且不能根據水壓力的特點(diǎn)進(jìn)行變截面設計，同時(shí)忽略了暗框架與集水槽壁板作為一個(gè)整體，共同承受內水壓力。