液壓油箱降溫, 用液壓油箱冷卻器成本低！液壓油箱冷卻器別名液壓油箱降溫機、液壓油箱降溫冷油機、油冷機！是一種液壓油用來(lái)循環(huán)液體迅速降溫從而提高生產(chǎn)效益的降溫設備液體流過(guò)液壓油降溫機的蒸發(fā)器使之液體到達所需要降溫的目的。壓縮式液壓油冷機包括四個(gè)主要組成部分的壓縮式降溫循環(huán)（壓縮機，蒸發(fā)器，冷凝器，干燥過(guò)濾器、熱力膨脹閥），這些部件在降溫過(guò)程中起到了 重要的降溫作用。

好的液壓油所具備的特性：
1、適當的粘度：黏度是工程機械液壓系統需要考慮的主要因素之一。黏度是油液流動(dòng)性能指標，表示了油液流動(dòng)時(shí)分子間磨擦阻力的大小，黏度過(guò)大會(huì )增加管路中的輸送阻力，工作過(guò)程中能量損失增加，主機空載損失加大，溫度升高，在主泵吸油端可能出現“空穴"現象;黏度過(guò)小則不能機械部分良好的潤滑條件，加劇零部件的磨損，且系統泄漏增加，引起泵的容積效率下降；
因此，液壓油的黏度應選擇適合自己的，參考廠(chǎng)家要求。如果挖掘機使用的工況比較特殊，如環(huán)境溫度高、嚴寒地區，應咨詢(xún)供應商，是否調整黏度需求；
2、良好的黏溫特性：黏度標號相同的液壓油也是有區別的!黏溫性是指油液黏度隨溫度升降而變化的程度，通常用黏度指數(VI)表示。黏度指數越大，工作中油液黏度隨溫度變化的程度越小，從而系統的內泄漏不致過(guò)大。工程機械的作業(yè)工況一般較為惡劣，作業(yè)過(guò)程中，系統的油溫隨負載及環(huán)境溫度而變化，故黏度指數不得低于90；
另外，良好的黏溫特性有助于減少冷啟動(dòng)問(wèn)題。黏度指數和基礎油的檔次有很大關(guān)系，某些基礎油在沒(méi)有使用添加劑時(shí)本身的黏度指數就很高，加入黏度指數改進(jìn)劑也可以改善油的黏溫特性，但是黏度指數改進(jìn)劑可能在高剪切條件子被剪斷導致失效；
3、良好的抗氧化性和熱安定性：一般液壓油的工作溫度好在30℃～80℃間，因為液壓油的壽命和工作溫度密切相關(guān)，原因是高溫加劇氧化。在大氣壓力下，每升油都含有稍小于0.1升的空氣。事實(shí)上，氧氣總是存在，它和油中的碳氫化合物進(jìn)行反應，使油慢慢氧化，油的顏色變黑，其黏度上升。后氧化物不再溶解在油中，而是以一個(gè)棕色粘液層沉積在系統某處。這將造成閥門(mén)黏結，滾珠軸承閥芯和液壓泵活塞等的摩擦增加，同時(shí)氧化產(chǎn)生腐蝕酸液對各液壓元件破壞。氧化過(guò)程開(kāi)始慢慢地進(jìn)行，到某階段后，氧化速度突然上升，黏度突然升高。其結果導致油溫升高，氧化過(guò)程更快，當氧化沉淀、黏度升高，以及所累積的酸液積累到一定極，將對整個(gè)系統造成致命破壞，從而使整機形成致命性損傷。高溫下使用的液壓油，要求液壓油具有良好的氧化安定性，基礎油的種類(lèi)有著(zhù)重要影響；
4、良好的水解穩定性和抗乳化性：水是液壓油的敵人，水會(huì )促進(jìn)液壓油變質(zhì)、滋生(促進(jìn)油變質(zhì))、破壞潤滑性能、削弱添加劑的性能、引起設備銹蝕、腐蝕?？谷榛院玫囊簤河?，油水分離能力好。水解安定性好的液壓油在接觸到水時(shí)，性能相對更穩定，但是不代表液壓油不怕水，在使用中，一定要注意油里不要進(jìn)入水分、雜質(zhì)；
5、良好的空氣釋放性：液壓系統里吸入氣泡會(huì )造成氣蝕，損害液壓元件。氣泡在油里受到壓縮時(shí)，瞬間溫度可高達幾百度，讓液壓油迅速變質(zhì)；
6、與密封材料、環(huán)境的相容性：如果不相容，液壓油會(huì )使接觸的密封元件發(fā)生溶脹、軟化、硬化等，使密封材料失去密封作用。液壓系統由于泄漏、密封失效等原因，導致液壓油流出，如果液壓油與環(huán)境不相容，將會(huì )對環(huán)境造成污染；
7、抗腐蝕性：是否會(huì )引起金屬銹蝕、腐蝕；
8、良好的抗磨性及潤滑性：目的在于降低機械磨擦，主機的使用壽命；
9、抗燃性好：液壓油應有較高的閃點(diǎn)，防止自燃、火災。對于需要防火的場(chǎng)合，應使用的抗燃液壓油。

影響K45-6礦山礦井風(fēng)機風(fēng)量、風(fēng)壓的內部因素
在理想條件下，風(fēng)機的風(fēng)壓由歐拉方程確定，但在實(shí)際運
行過(guò)程中，風(fēng)機在運行過(guò)程中存在流動(dòng)損失，泄露損失、輪組
損失和機械損失，會(huì )導致風(fēng)機風(fēng)壓、風(fēng)量較理想值有所下降，其
中流動(dòng)損失會(huì )引起菜和風(fēng)機的的風(fēng)壓下降，泄露損失則會(huì )引起
風(fēng)機風(fēng)量的下降，輪阻損失和機械損失則是增加風(fēng)機配用電機
的能耗。
流動(dòng)損失是因為流體普遍具有黏滯性，空氣在經(jīng)過(guò)葉輪
時(shí)由軸向轉為徑向前有先期預旋現象，影響了氣流角和葉片進(jìn)
口安裝角的一致性，從而改變了葉片傳給空氣的理，使得
風(fēng)壓下降 ;并且當風(fēng)機不在設計工況下運行時(shí)，空氣進(jìn)人葉輪
片流體的相對速度方向不與葉片進(jìn)口安裝角一致，從而對葉片
形成沖擊，產(chǎn)生撞擊損失，在進(jìn)人風(fēng)機后，空氣與風(fēng)機內部組件
也存在有摩擦損失和邊界層分離產(chǎn)生的渦旋損失。
泄漏損失分為外泄漏與內泄漏兩種;風(fēng)機靜止元件和轉動(dòng)
部件間會(huì )存在一定的間隙，空氣會(huì )從風(fēng)機轉軸和蝸殼之間的間
隙泄漏，稱(chēng)為外泄漏;當葉輪工作時(shí)，機內存在著(zhù)高壓區和低壓
區，蝸殼靠近前盤(pán)的氣流經(jīng)過(guò)葉輪進(jìn)口與進(jìn)氣口之間的間隙，
流回到葉輪進(jìn)口的低壓區而引起損失，即為內泄漏;外泄漏和
內泄漏使得風(fēng)機出口風(fēng)量下降。

K45-6礦山礦井風(fēng)機葉片葉柄強度高
葉片葉柄根部留有足夠的過(guò)渡圓弧以應力集中，通過(guò)合理正確的受力分析與計算，使葉根危險截面的強度系數達到6倍以上，并對葉根截面進(jìn)行的X射線(xiàn)無(wú)損探傷，有缺陷者全部淘汰。因此葉輪具有的運轉度。我公司生產(chǎn)的該種風(fēng)機自供貨以來(lái)，從未出現過(guò)葉柄折斷、飛葉片的事故。
K45-6礦山礦井風(fēng)機 輪轂——結構合理強度高
輪轂采用鋼焊接后經(jīng)回火熱處理而成，輪轂表面加工成球面狀，葉柄孔安設于輪緣中心的厚處，既降低了風(fēng)流的摩擦損失，又了輪轂的受力截面具有足夠的抗拉強度和剛度。輪轂各焊接處均采用坡口焊接，并對焊縫進(jìn)行的X射線(xiàn)無(wú)損探傷檢驗，使葉輪運轉得到了堅實(shí)的。
葉片調節方式采用停機后機殼外調節方式，且有較好的防振性能。葉片角度調節設定準確清晰明顯的刻度標記。葉輪調節有位置指示，期的葉片運轉角度小于風(fēng)機限運轉角度5度以上（包括5度）。葉片安裝角度可以實(shí)現在不拆卸上蓋的情況下根據礦井需風(fēng)量調節，并實(shí)現停機單片調節葉片角度，調節機構靈活。

K45-6礦山礦井風(fēng)機葉輪部
通風(fēng)機的葉輪部主要包括葉片、縮緊裝置和輪轂三部分，下面對其特點(diǎn)進(jìn)行分別說(shuō)明：
K45-6礦山礦井風(fēng)機葉片——氣動(dòng)性能高
1) 我公司生產(chǎn)的通風(fēng)機葉片采用美國NACA局的全三維彎掠氣動(dòng)設計技術(shù)，用微機解算積迭掠向彎曲葉型，采用德國目前的Gottingen機翼型葉型參數，優(yōu)化設計出的“全三元流”理論葉片，故本機靜壓達88%，這是風(fēng)機節能的前提與基礎。
2) 該葉片是在吸取國內眾多葉片結構的優(yōu)點(diǎn)后，基于集中參數和分布參數控制理論，引用當代的葉輪機械三元流動(dòng)理論和完善的CAD設計技術(shù)，通過(guò)葉片彎掠量等多參數控制的一種風(fēng)機葉片，可確保風(fēng)機在滿(mǎn)足風(fēng)量和風(fēng)壓的前提下在寬廣的區域運行。
3) 我公司使用計算機采用準三元流理論對葉型進(jìn)行修正計算其型面坐標參數，由此做出葉片的模具，葉片通過(guò)精密鑄造而成。根據大量試驗表明，該傾掠式葉片比原有機翼葉型的升阻比更大，是礦用軸流通風(fēng)機機翼型葉片的葉片。由此制做的風(fēng)機葉輪級的效率比其他葉型提高了3%。
4) 風(fēng)機葉片材質(zhì)Q235碳鋼，采用彎掠組合正交型三維扭曲技術(shù)，，噪聲低。葉片采用鋼板材料和發(fā)動(dòng)機葉片精密鑄造工藝，在葉片的結構強度、風(fēng)機效率、噪聲等方面有了明顯的提高。與輪轂采用高強度螺母拉緊聯(lián)接，葉輪與電機直聯(lián)，故葉片及葉輪整體強度高。
5) 風(fēng)機可直接反轉反風(fēng)，反風(fēng)量大于正常風(fēng)量的70%，完全可滿(mǎn)足礦井的反風(fēng)要求。
6) 風(fēng)機葉片逐個(gè)探傷檢驗合格，且均進(jìn)行振頻測控和模態(tài)分析，有效避開(kāi)一、二級葉輪的激振頻率，避免共振。葉片帶有檔位調節裝置，角度范圍、檔位滿(mǎn)足前后期風(fēng)量、風(fēng)壓要求。
7) 風(fēng)機的葉片角度在-6、-3、0、+3、+6范圍內可調，按3°差顯著(zhù)的標刻在葉輪上，用戶(hù)可根據礦井不同時(shí)期的通風(fēng)要求，在不拆卸上蓋的前提下可以實(shí)現調節葉片安裝角度使通風(fēng)機性能滿(mǎn)足礦井通風(fēng)需求。

質(zhì)量標準、檢測標準、測試手段
（1）/10213-2000《通風(fēng)機焊接質(zhì)量檢驗》；
（2）/T10214-2000《通風(fēng)機鉚焊技術(shù)條件》；
（3）8523-1997《防爆通風(fēng)機技術(shù)條件》；
（4）/T4296-1999《礦井軸流式通風(fēng)機》；
（5）/T9101-1999《通風(fēng)機轉子平衡》；
（6）/T6445-2017《通風(fēng)機葉輪超速試驗》；
（7）/Q334-1987《通風(fēng)機振動(dòng)精度》；
（8）/T6886-2010《通風(fēng)機涂裝技術(shù)條件》；
（9）/TQ339-84《通風(fēng)機產(chǎn)品外觀(guān)質(zhì)量與清潔度》；
（10）GB/T1236-2000《通風(fēng)機空氣動(dòng)力性能試驗方法》；
（11）GB/T3235-2008《通風(fēng)機基本型式、尺寸參數及性能曲線(xiàn)》；
（12）/T6891-2017《風(fēng)機用技術(shù)條件》；
（13）/T8690-1998《工業(yè)通風(fēng)機噪聲限值》；
（14）GB3836-2010《電氣防爆標準》；
（15）/T 6444-1992《通風(fēng)機包裝通用技術(shù)條件》；
（16）/T 6445-1992《通風(fēng)機葉輪超速試驗方法》；
（17）/T 6887-1993《通風(fēng)機用鑄鐵件技術(shù)條件》；
（18）/T 6888-1993《通風(fēng)機用鑄鋼件技術(shù)條件》；
（19）/T 9100-1999《礦井局部通風(fēng)機技術(shù)條件》；
（20）《金屬非金屬礦山規程》；
（21）G070-94《礦山電力設計規范》；
（22）GB4859-84《電氣設備的抗干擾特性基本測量方法》；
（23）GB14048.1-2006《低壓開(kāi)關(guān)設備和控制設備》；
（24）GB12173-90《礦用一般型電氣設備》；
（25）GB4208-84《外殼防護等級的分類(lèi)》；
以上標準為主要標準，但不于此，所有標準采用國際版本。

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